軸線測(cè)量放線，檢查部分剪力墻柱的豎向鋼筋存在定位偏移的現(xiàn)象，個(gè)別剪力墻鋼筋存在明顯偏移定位線。鋼筋質(zhì)量問題產(chǎn)生原因分析：糾偏加固公司鋼筋插筋固定措施不到位及澆搗砼時(shí)鋼筋受沖擊偏移的問題叫偏移問題。
結(jié)構(gòu)建筑，基礎(chǔ)采用340mm鍾擊沉管灌注樁，設(shè)計(jì)單樁承載力250，工程施工到封頂后突然發(fā)生較大沉降及傾斜，3d時(shí)間西北角向西傾斜達(dá)4160cm，停工后制定了處理措施并完成后續(xù)工程。
2建筑物基礎(chǔ)加固方法及施工要點(diǎn)
樓房下沉傾斜的原因分析
1工程樁成樁質(zhì)量差，承載力不能滿足結(jié)構(gòu)荷載要求。場(chǎng)區(qū)土層地質(zhì)資料不準(zhǔn)確也是樁承載力低的原因。
2工程樁上的第一級(jí)承臺(tái)混凝土離析嚴(yán)重，承臺(tái)斷裂破壞，甚至已反轉(zhuǎn)破壞。
基礎(chǔ)加固的靜力壓樁方法
基礎(chǔ)加固采用靜力壓預(yù)制樁方法，預(yù)制樁是由反力架和油壓千斤頂所組成的壓樁機(jī)壓入的，千斤頂所需反力是通過反力架由樓房自重提供的。預(yù)制樁采用30×30cm的方樁，制樁壓入的終止條件為壓入荷載大于或等于600。
為避免施工引起新的附加沉降，靜力壓樁施工前先對(duì)所有已破壞的承臺(tái)采用工字鋼進(jìn)行支撐。
靜力壓樁的質(zhì)量檢查
根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)預(yù)制樁時(shí)取樣的試件試驗(yàn)，預(yù)制樁的混凝土抗壓強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求；預(yù)制樁施工完成后對(duì)3根樁作靜力載荷試驗(yàn)，預(yù)制樁的極限荷載均大于600。
條形基礎(chǔ)承臺(tái)的設(shè)計(jì)及施工
基礎(chǔ)承臺(tái)的設(shè)計(jì)是由現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況而定的。受首層的凈空不能減小的限制，采用薄承臺(tái)結(jié)構(gòu)。同時(shí)為增加整體作用能力，將西面1#～8#及東面9#～16#柱分別做成條形基礎(chǔ)承臺(tái)。承臺(tái)的設(shè)計(jì)荷載主要考慮以下幾個(gè)方面：
柱的設(shè)計(jì)荷載，東面9#～16#柱荷載1500；西面1#～8#柱荷載1900。
原有承臺(tái)、柱的現(xiàn)在荷載按800 考慮，但由于在現(xiàn)有荷載800 作用下，沉降并未完全穩(wěn)定，當(dāng)基礎(chǔ)加固后原有承臺(tái)的荷載將轉(zhuǎn)移給新加固的樁。從安全考慮，將原有承臺(tái)承擔(dān)的800 荷載的30%轉(zhuǎn)移給新加固的樁平均分配。
根據(jù)上面1、2兩個(gè)條件則可計(jì)算出承臺(tái)設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)新加固樁的荷載為西面1#～8#承臺(tái)的樁設(shè)計(jì)荷載P＝335 ，東面9#～16#承臺(tái)的樁設(shè)計(jì)荷載P＝3 。
新設(shè)計(jì)的條形基礎(chǔ)承臺(tái)是在原有承臺(tái)的上面，破環(huán)反轉(zhuǎn)的承臺(tái)必須將其鑿平至新加固的承臺(tái)底標(biāo)高，由于原有承臺(tái)還承擔(dān)著樓房的現(xiàn)有荷載，為減小施工對(duì)樓房沉降的影響，采取了有效的加強(qiáng)支撐的措施，施工中盡量減少震動(dòng)，并密切監(jiān)測(cè)大樓沉降的動(dòng)態(tài)。根據(jù)施工期間的沉降觀測(cè)結(jié)果，在靜大壓樁及承臺(tái)的施工期間，各柱的沉降速率與施工前增加很小，說明采用的施工方法是切實(shí)可行的，對(duì)大樓的沉降影響較小。在承臺(tái)澆注混凝土3～5d后承臺(tái)已停止下沉,說明新的承臺(tái)已發(fā)揮作用。
3基礎(chǔ)加固后傾斜樓房的頂升糾偏處理措施
頂升糾偏的設(shè)備及施工安裝
頂升糾偏的設(shè)備主要有，鋼支承梁和混凝土支承墩及頂升用的油壓千斤頂?shù)取Ｊ┕ぐ惭b時(shí)每根柱要裝兩條鋼支承梁，支承梁與柱接觸面用水泥砂漿充填，保證緊密接觸，用穿過柱子的高強(qiáng)螺栓的拉力使柱與支承梁緊密連接在一起，鋼支承梁的兩端支承于兩邊的混凝土墩上。然后等待水泥砂漿有足夠的強(qiáng)度后，將柱子鑿斷安裝千斤頂。頂升糾偏前割斷柱的鋼筋，則整個(gè)頂升糾偏的設(shè)備安裝完成。
32頂升糾偏方法
頂升時(shí)分級(jí)同步進(jìn)行，在柱的支承梁未離開支承點(diǎn)時(shí)，頂升加載采用壓力控制，共分4級(jí)進(jìn)行，每個(gè)千斤頂都基本上以同步壓力上升，每級(jí)加20t施加。在柱的支承梁離開支承點(diǎn)后即按上升高度控制。每根柱的上升在同一級(jí)基本上同步進(jìn)行，每一級(jí)頂升完畢后均作詳細(xì)的觀測(cè)。為了保證樓房頂升糾偏后東、西方向的傾斜值不超過40mm這一標(biāo)準(zhǔn)，西邊各柱的頂升量的大小是采用實(shí)測(cè)的二、四、六層樓面相對(duì)于同一基點(diǎn)柱（16#柱）沉降差的平均值作為頂升的依據(jù)，同時(shí)也考慮西邊樁頂升時(shí)相鄰柱不應(yīng)有超過結(jié)構(gòu)容許沉降差這一條件。
33現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)及觀測(cè)結(jié)果分析
3 1#～8#柱頂升出力和頂升量的測(cè)定
1#～8#柱在頂升糾偏時(shí)各柱的上升高度與千斤頂頂出力的關(guān)系曲線如圖1所示，千斤頂出力隨上升高度變化無(wú)一定規(guī)律，主要是受相鄰千斤頂在不是完全同步上升情況下，上升得快的千斤頂?shù)某隽⒃龃�，反之則出力小，因此出現(xiàn)千斤頂出力變化比較大的情況。為了有利于原有裂縫的閉合，適當(dāng)調(diào)整了個(gè)別柱的頂升量。
29#～16#柱承臺(tái)的轉(zhuǎn)動(dòng)量觀測(cè)
在9#～16#柱每柱靠近承臺(tái)面（離承臺(tái)面約20cm）柱的內(nèi)、外側(cè)各裝一個(gè)百分表觀測(cè)承臺(tái)在西邊柱頂升時(shí)每級(jí)的變形值，根據(jù)兩個(gè)表的差值除以兩個(gè)表的距離即可求出承臺(tái)的轉(zhuǎn)角。9#～16#柱的承臺(tái)的轉(zhuǎn)角θ0與相對(duì)應(yīng)的1#～8#柱的頂升高度W關(guān)系曲線如圖2所示。從圖2可看出θ0～W基本成線性關(guān)系，9、10柱的承臺(tái)的轉(zhuǎn)角θ0要比其它柱的基礎(chǔ)承臺(tái)基礎(chǔ)剛度大。
梁的裂度觀測(cè)及觀察
梁的裂度觀測(cè)選擇了2～10、7～15柱的一樓連接大梁。在靠近10#、15#柱的大梁梁底分別安裝千分表，測(cè)量頂升過程中的應(yīng)變變化情況。測(cè)量結(jié)果如圖3（為拉應(yīng)變），從圖中可看出，梁底應(yīng)變 與頂升高度的關(guān)系，2～10梁應(yīng)變與頂升高度和變化比較有規(guī)律。而7～17梁的梁底的～W變化規(guī)律性差。主要原因是由于7#柱頂升時(shí)支承梁底打入鐵墊塊時(shí)敲擊震動(dòng)影響。而2～10梁以上的所有隔墻未拆除，可削弱由于2#柱頂升時(shí)支承梁底打入鐵墊塊時(shí)敲擊震動(dòng)影響，其觀測(cè)結(jié)果比較可靠。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)觀察7～15梁，并未產(chǎn)生裂紋，所以7～15梁的應(yīng)變觀測(cè)結(jié)果受震動(dòng)影響大，未能真實(shí)反映梁底的應(yīng)變變化情況。同時(shí)在頂升過程中派專人觀測(cè)梁的動(dòng)態(tài)，觀察結(jié)果是所有東西方向的大梁在頂升過程中均未產(chǎn)生裂紋，而且西邊橫梁的原有裂縫在頂升糾偏后都有閉合的跡象。只是在西邊頂升高度達(dá)到10～11cm后9#、10#、11#柱的內(nèi)側(cè)開始產(chǎn)生裂紋。頂升糾偏終止后，最大的裂縫寬度發(fā)展至約05mm。產(chǎn)生裂縫的主要原因是頂升產(chǎn)生的附加彎矩作用拉裂的，而9#、10#梯形的加固后的承臺(tái)剛度大，因此其相應(yīng)的附加彎矩也較大。由于裂縫較小并不影響其支承強(qiáng)度，而且在長(zhǎng)期荷載作用下通過應(yīng)力調(diào)整裂縫將逐漸閉合。
